第二章
第二章 静力载荷试验
2.1 载荷试验概述
载荷试验主要用于测定承压板下应力主要影响范围内岩土的承载力和变形特性。
平板静力载荷试验(PLT，P1ate load test)简称载荷试验，起源于20世纪30年代的前苏联、美国等国家。它是原位测试中的一种最为重要和最为基本的原位手段之一，是可以模拟建筑物基础工作条件的一种原位试验方法。其方法是在保持地基土的天然状态下（在土体原来所处的位置、土的天然结构、天然含水量以及天然应力状态），在一定面积的承压板上向地基土逐级施加荷载，并观测每级荷载下地基土变形特征——承压板以下大约1.5—2倍承压板直径或宽的深度内土层的应力—应变—时间关系的综合性状。载荷试验的主要优点是对地基土不产生扰动，利用其成果可测定地基土的变形模量、评定地基土的承载力及预估实体基础的沉降，尤其对于不能用小件试样试验的各类填土、含碎石的土等，载荷试验对确定压力与沉降的关系更显示了优越性。它也是目前世界各国用以确定地基承载力的最主要方法，也是比较其他土的原位试验成果的基础。此外，也有它的一些不足：载荷试验一般受荷面积比较小，加荷影响深度不超过二倍承压板边长(或直径)，实际影响深度有限，不能完全代表地基土在该级荷载下的完全真实的地基土变形特征；此外，当地基土在深度上是非均质时，还必须考虑在不同深度上进行载荷试验或用不同大小的承压板地行载荷试验，以达到必要的影响范围。载荷试验有的在试坑内进行，也有在钻孔底部进行。由于钻孔底不易整平，孔底土易受扰动，安装承压板也较困难，试验结果的可靠度相对较差，目前大多已不采用钻孔载荷试验。
载荷试验分类：
按试验深度分为浅层载荷试验和深层载荷试验；
按承压板形状有平板载荷试验与螺旋板载荷试验；
按用途可分为地基土载荷试验和桩载荷试验；
按施加荷载性质又可分为静力载荷试验和动力载荷试验。
一般来说，浅层平板载荷试验适用于浅层地基土（埋深小于
2.2 平板载荷试验的基本方法
载荷测试设备由承压板、加荷装置及沉降观测装置等部件组成。
a.承压板
承压板是模拟基础传力给地基的设备，为了获得比较准确的地基测试参数，理论上承压板的刚度和尺寸应尽量与基础相近。在实测中，刚度相近比较容易达到，用刚性大的加筋厚钢板或钢筋混凝土板即可；但承压板尺寸与实际基础相近则难于达到，由于整个地基土的测试面积太大，其上施加的总荷载势必加大，既造成试验设备庞大又使试验条件难以达到。而承压板面积太小，则影响地基土沉降量预测和极限荷载值的准确性。国内外对承压板尺寸效应作了大量研究，当承压板面积在一定范围内时，沉降值S随承压板宽度B增加而加大，但当承压板宽度B过小，则出现沉降值S随B减小而增加的现象。而当承压板宽度B大于一定值后，沉降值S随B值增加而加大的趋势变得不明显。处于上述两个明显转折点的承压板宽度B值分别为
承压板是平板载荷试验系统中重要部件，一般为铸钢件。受现场条件限制，承压板也有采用现场用混凝土浇筑和预制两种，其底面一般用厚钢板。对承压板的要求是，要有足够的刚度，满足在加荷过程中承压板本身的变形小、而且其中心和边缘不能产生弯曲和翘起的要求，其形状一般为圆形(也可方形)。根据经验，土质松软（如：软土、新近沉积土、人工杂填土）或上硬下软的双层地基土宜采用较大尺寸，土质较硬时承压板宜选用较小尺寸：
对密实粘性土和砂土，承压板面积一般为1,000～2,500cm2；
对一般土，承压板面积多采用2,500～5,000cm2。
为计算方便，我们给出几种常用不同面积的圆形——方形承压板直径和边长换算值：
表2-1 圆形——方形承压板直径和边长换算表
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承压板面积（?2） |
方形承压板边长（cm） |
圆形承压板直径（cm） |
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1,000 2,500 5,000 10,000 |
31.60 50.00 70.71 100.00 |
35.68 56.40 79.80 112.84 |
b. 加荷系统
根加荷装置包括压力源（千斤顶、堆载物）、载荷台架、反力构架等。加荷方式可分为两种，即：重物静力加荷和液压千斤顶加荷。
重物静力加荷法：在载荷台上放置重物，如钢锭、铅块、建筑砌块等，以此向地基土施加荷载。此法虽显笨重，劳动强度大，加荷不便，但其荷载稳定，经常在大荷载测试时使用。
液压千斤顶反力加荷法：用液压千斤顶加荷，用地锚系统提供反力，其加荷控制及搬运方便，劳动强度相对较小，但可提供的反力有限，适于小荷载测试。采用液压千斤顶加压，必须注意两个问题：(1)液压千斤顶的行程必须满足地基沉降量的要求，必要时，可采用上、下两个千斤顶重叠放置，以增加液压千斤顶行程，满足特殊地基沉降量要求。(2)地锚系统反力要大于最大加荷。由于受力后地锚上拔，设备本身变形，千斤顶漏油和承压板下沉，使试验过程中千斤顶的压力不易稳定，会出现压力减退现象，为保持相对恒压，一般采用千斤顶液压自动伺服系统，保持压力稳定。
地锚系统、反力构架或载荷台架，其构件和总体组合强度不能过低，应是试验最大荷载1.5～2倍。
c.沉降量测系统
量测系统由百分表（以前多使用指针式百分表，现在一般使用带计算机数据接口的电子百分表，既可以观测，又可以实现数据自动采集）及固定支架或沉降传感器及自动记录仪组成。其量测精度不应低于±
图2-1 高重心堆载式静力平板载荷试验系统 图2-2 低重心堆载式静力平板载荷试验系统
图2-3 桁架式千斤顶加荷静力平板载荷试验 图2-4 拉杆式千斤顶加荷静力平板载荷试验
系统 系统
1—承压板 2—量测系统 3—堆载 4—地锚反力系统 5—载荷台 6—混凝土载荷台
7—桁架 8—千斤顶 9—反力拉杆
载荷试验设备重、部件多、试验周期长，因此要格外注意人身和设备安全。不同类型的仪器都配有其性能和使用说明书，使用前应仔细阅读并要配有专人掌握使用。
试验步骤如下：
1．试验前检查仪器及配套使用的零部件性能是否正常，准备好电源、照明和试验用的各种工具。
2．试验点选择：要考虑建筑物需要和地基土的特点以及场地条件，进行试验设计和选用适合的试验方式及其承压板面积。载荷试验宜采用圆形刚性承压板，根据土的软硬不同选用合适的尺寸：土的浅层平板载荷试验承压板面积不应小于2500cm2；对软土和粒径较大的填土不应小于
3. 开挖试坑。浅层平板载荷试验的试坑宽度或直径不应小于承压板宽度或直径的三倍；深层平板载荷试验的试井直径应等于承压板直径，当试井直径大于承压板直径时，紧靠承压板周围土的高度不应小于承压板直径；试坑或试井底部的岩土应避免扰动，保持其原状结构和天然湿度。当挖至距试验深度15～
4．安装设备。现以拉锚式千斤顶加荷静力平板载荷试验系统为例，简要介绍试验系统的安装：
①确定建筑场地中的试验点位置，标出试验点的中心位置。要求试验点以
②按照地锚水平拉杆长度，确定各个地锚安装位置并组织安装。安装地锚的方式可以用专门下锚机下锚，也可人力下锚。人力下锚时，一般用3～4个长柄活口钳卡住锚杆旋入至设计深度，待所有地锚下完，逐一安装地锚水平拉杆并紧固之。夏季施工时，切忌雨水流入试坑，天气不好时一般应先架设防雨、防晒帐棚，并在帐棚外挖好排水沟；
③按要求开挖试坑、取样；平整坑底并在承压板下铺设不超过
④用拉线法找出试验中心点，安装承压板（应使承压板轻轻就位，既要水平，又要垂直、居中，最终通过传力柱把试验施加的载荷呈中心荷载方式作用在承压板上）→安装位移传感器→千斤顶→传力柱和拉杆帽（为安全起见，安装过程中须有专人扶住尚未固定的传力柱，防止倾倒伤人）→在地锚和传力柱间安装反力拉杆并使之均匀受力（在正式加荷前，不可把拉杆旋的过紧，否则，相当于试验前就施加了荷载而影响初始试验精度）→安装千斤顶的液压系统→安装测量系统并把千分表清零（若使用自动测量系统，建议采用蓄电池供电，避免市电断电对试验造成影响）；测量系统的支架固定点应设在不受变形影响的位置上，沉降观测点应尽量对称放置。
⑤进行试验前的全面检查，确定没有问题后，便可开始试验。
试验须填写原始记录，如表2-2：
a. 加荷方式：
载荷试验加荷方式应采用分级维持荷载沉降相对稳定法(常规慢速法)；有地区经验时，可采用分级加荷沉降非稳定法(快速法)或等沉降速率法；加荷等级宜取10～12 级，不应少于8 级，荷载量测精度不应低于最大荷载的±1%；
对慢速法，当试验对象为土体时，每级荷载施加后，间隔5min、5min、10min、10min 、表表2-1 浅层平板载荷原位试验记录表（1）
实验地点： 实验土层： 试验深度： 承压板面积： cm2 试验日期： 年 月 日
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日 期 |
荷载等级 |
加载值 (Kpa) |
观测 时间 |
累积沉降量（mm） |
沉降增量（mm） |
累积沉降量校正值（mm） |
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A表 |
B表 |
A表 |
B表 |
A表 |
B表 |
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试验单位： 班组长： 观测人： 记录人： 第 页
表2-2 浅层平板载荷原位试验记录表（2）
实验地点： 实验土层： 试验深度： 承压板面积： cm2 试验日期 年 月 日
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日 期 |
荷载等级 |
加载值Kpa |
观测时间 min |
累积沉降量（mm） |
累积 沉降 （mm） |
沉降 增量 （mm） |
备注 |
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P |
lgP |
A表校正值 |
B表校正值 |
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S |
lgS |
S |
lgS |
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试验单位： 班组长： 观测人： 记录人： 第 页
15min、15min测读一次沉降，以后间隔30min 测读一次沉降，当连读两小时每小时沉降量都小于
按照经验，各类土的加荷等级增量可参考表2-3。
b. 最终荷载的确定：
应根据试验目的、设备条件等而定。如：为了确定地基变形参数、比例界限承载力，或因设备条件限制，则在比例界限压力点出现后，再加压2～3级即可终止；又如，在设备条件允许情况下，为确定地基土承载力，最好做到破坏阶段，以求出地基的极限荷载值。
表2-3 荷 载 增 量 表
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试 验 土 层 特 征 |
荷载增量（Kpa） |
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淤泥、流塑状粘性土、饱和或松散粉细砂 软塑状粘性土、疏松的黄土、稍密的粉细砂 可塑～硬塑状粘性土、一般黄土、中密～密实的粉细砂 坚硬的粘性土、中粗砂、碎石类土、软质岩石 |
≤15 15～25 25～100 50～200 |
c. 终止试验条件：
当出现下列现象之一者即可认为地基土达到破坏阶段，可终止试验：
1) 承压板周边的土出现明显侧向挤出，周边土出现明显隆起或径向裂缝持续发展；
2) 本级荷载的沉降量大于前级荷载沉降量的5 倍，荷载与沉降曲线出现明显陡降；
3) 在某级荷载下24 小时沉降速率不能达到相对稳定标准；
4) 总沉降量与承压板直径(或宽度)之比超过0.06。
2.3 平板静力载荷测试资料整理
荷载—沉降量关系曲线及其校正方法
通过试验测得各级荷载下的沉降值，绘制p-s关系曲线（见图2-5）。该曲线是确定地基土变形模量，地基承载力和土的应力—应变关系等的重要依据。但所测得的变形值，并非都是相应荷载下产生的变形值和真实反映地基土的p-s规律。在试验中，由于各种因素的干扰，使测记变形值与真实变形值存在一定差异。诸如因安装设备等引起的预压缩变形可使沉降观测值偏小，或是试验时坑底土面未整平、开挖基坑回弹变形等又使测记的变形偏大，还有些不易估计到的偶然性因素，使测量的沉降值偏大或偏小。这些误差的产生，在p—s坐标中可以造成p—s曲线不通过坐标原点，以及由于观测数据点的离散性，不能直接以这些点连线反映土体真实状态下的应力——应变关系曲线。沉降数据校正任务就是去掉这些误差的影响，绘出真实的p—S关系曲线。土的性质状态不同，p—S关系曲线形状也不同，大量实践表明，曲线可分拐点型p—S曲线和圆滑型p—S曲线、不规则型p—S曲线。不同类型曲线需要采用不同的校正办法。大致有以下几种校正方法：
a. 拐点型p—S曲线校正
这种曲线多数反映土体呈整体破坏、具有较明显的比例界限点p0，极限界线点Pu，并以P0、Pu为界，把土的变形阶段分为3个阶段见图（2-5）。Ⅰ区——地基土在荷载下的压实和线性应变阶段（弹性变形）；Ⅱ区——在荷载下的剪切变形阶段（弹塑性变形）；Ⅲ区——在荷载下的破坏阶段（塑性变形）。比例界限点p0以前p—S曲线呈直线，但实测曲线的起点往往偏离原点。曲线校正就是要找出偏离座标原点的S0值和比例界限点前直线段的斜率C（见图2-6）。
方法一：线性关系法（亦称图解法，直线段计算；适用于拐点型p—S曲线校正）
在按原始试验数据绘制的P-S关系曲线上找出比例界限点P0，从比例界限点顺观测数据向原点方向画一直线，务使比例界限前的各沉降点最大限度靠近直线，直线与纵坐标交点的截距即为S0 ,由此也有了该直线确定的斜率C。在该段直线上，我们可以分别找到直线与坐标纵轴、横轴相交的两个特征点（0 ，S0）、（P1 ,0）以及直线上的任意点（Pk ，Sk）根据同一直线上的两点间斜率相等关系，有下列关系式：
式中Pk 、P1 、Sk 为已知，则校正值S0 、直线斜率C可求。
图2-5拐点型载荷试验P-S曲线 图2-6实测P-S曲线与校正P-S曲线
方法二 最小二乘法（直线段计算，适用于拐点型p—S曲线校正）：
在直线段的 N次加荷点P处对应N个沉降值S，按最小二乘法原理，达到这一要求，应使
解上述两个微分方程，得最小二乘法两个方程：
再解上述最小二乘法两个方程，得到关于S-P曲线沉降修正值S 0 和斜率C的表达式：
通过线性关系法或最小二乘法求得S0 、C之后，对比例界限以前各点可根据公式（2-8）进行校正：
对比例界限以后各点可根据公式（2-9）进行校正：
即：在实测P-S曲线各点沿纵坐标减去S0 ，可得到校正后的P-S曲线。
为方便用公式（2-6）、（2-7）求出SO、C，我们给出了用最小二乘法计算S 0 和C时当每级荷载间隔为3.125～100Kpa时的有关值，见表2-4～表2-8。
方法三：非拐点型p—S曲线校正
不同成因类型、不同受力历史状态下的地基土在进行平板载荷试验时，其P-S曲线形态也大不相同，综合反映出土的前期固结压力、土的自身结构性、土粒级配及其矿物成分、土的水理性质等对确定荷载下的土力学表现。可以认为，具有明显拐点特征的拐点型p—S曲线，表征该土在其力学界线点具有土力学性质突变性及最终呈整体破坏模式，一般为低压缩性土；若p—S曲线上无明显力学界线点而呈圆滑型的p—S曲线，则此类土呈渐变性破坏或兼有一定的蠕变特性，以中高压缩性土为主。和拐点型p—S曲线不同，我们必须研究非拐点型p—S曲线的特征及其规律，用合适方法对非拐点型
p—S曲线加以校正。
表2-4 用最小二乘法计算S 0 和C时当每级荷载间隔为100Kpa时的有关值
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P |
∑P |
P2 |
∑P2 |
(∑P)2 |
N |
N∑P2 |
N∑P2-(∑P)2 |
|
100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 |
100 300 600 1000 1500 2100 2800 3600 4500 5500 6600 7800 |
10,000 40,000 90,000 160,000 250,000 360,000 490,000 640,000 810,000 1,000,000 1,320,000 1,440,000 |
10,000 50,000 140,000 300,000 550,000 910,000 1,400,000 2,040,000 2,850,000 3,850,000 5,170,000 6,610,000 |
10,000 90,000 360,000 1,000,000 2,250,000 4,410,000 7,840,000 12,960,000 20,250,000 30,250,000 43,560,000 60,840,000 |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 |
10,000 100,000 420,000 1,200,000 2,750,000 5,460,000 9,800,000 16,320,000 25,650,000 38,500,000 56,870,000 79,320,000 |
0 10,000 60,000 200,000 500,000 1,050,000 1,960,000 3,360,000 5,400,000 8,250,000 13,310,000 18,480,000 |
表2-5 用最小二乘法计算S 0 和C时当每级荷载间隔为50Kpa时的有关值
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P |
∑P |
P2 |
∑P2 |
(∑P)2 |
N |
N∑P2 |
N∑P2-(∑P)2 |
|
50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 |
50 150 300 500 750 1,050 1,400 1,800 2,250 2,750 3,300 3,900 |
2,500 10,000 22,500 40,000 62,500 90,000 122,500 160,000 202,500 250,000 302,500 360,000 |
2,500 12,500 35,000 75,000 137,500 227,500 350,000 510,000 712,500 962,500 1,265,000 1,625,000 |
2,500 22,500 90,000 250,000 562,500 1,102,500 1,960,000 3,240,000 5,062,500 7,562,500 10,890,000 15,210,000 |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 |
2,500 25,000 105,000 300,000 687,500 1,365,000 2,450,000 4,080,000 6,412,500 9,625,000 13,915,000 19,500,000 |
0 2,500 15,000 50,000 125,000 262,500 490,000 840,000 1,350,000 2,062,500 3,025,000 4,290,000 |
表2-6 用最小二乘法计算S 0 和C时当每级荷载间隔为12.5Kpa时的有关值
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P |
∑P |
P2 |
∑P2 |
(∑P)2 |
N |
N∑P2 |
N∑P2-(∑P)2 |
|
12.5 25.0 37.5 50.0 62.5 75.0 87.5 100.0 112.5 125.0 150.0 162.5 |
12.5 37.5 75.0 125.0 187.5 262.5 350.0 450.0 562.5 687.5 837.5 1,000 |
156.25 625 1,406.25 2,500 3,906.25 5,625 7,656.25 10,000 12,656.25 15,625 22,500 26,406.25 |
156.25 781.25 2,187.5 4,687.5 8,593.75 14,218.75 21,875 31,875 44,531.25 60,156.25 82,656.25 109,062.5 |
156.25 937.5 3,125 7,812.5 16,406.25 30,625 52,500 84,375 128,906.25 189,062.5 271,718.75 380,781.25 |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 |
156.25 1,562.5 6,562.5 18,750 42,968.75 85,312.25 153,125 255,000 1,160,156.25 1,890,625 2,988,906.25 4,569,375 |
0 625 3,437.5 10,937.5 26,562.25 54,687.25 100,625 170,625 1,031,250 1,701,562.5 2,717,187.5 4,188,593.75 |
表2-7 用最小二乘法计算S 0 和C时当每级荷载间隔为6.25Kpa时的有关值
|
P |
∑P |
P2 |
∑P2 |
(∑P)2 |
N |
N∑P2 |
N∑P2-(∑P)2 |
|
6.25 12.5 18.75 25 31.25 37.5 43.75 50 56.25 62.5 68.75 75 |
6.25 18.75 37.5 62.5 93.75 131.25 175 225 281.25 343.75 412.5 487.5 |
39.06 156.25 351.56 625 976.56 1,406.25 1,914.06 2,500 3,164.06 3,906.25 4,726.56 5,625 |
39.06 195.31 546.87 1,171.87 2,148.43 3,554.68 5,468.74 7,968.74 11,132.8 15,039.05 19,765.61 25,390.61 |
39.06 351.56 1,406.25 3,906.25 8,789.06 17,226.56 30,625 50,625 79,101.56 118,164.06 170,156.25 237,656.25 |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 |
39.06 703.12 4,218.75 15,625 43,945.3 103,359.36 214,375 405,000 711,914.04 1,181.640.6 1,871,718.75 2,851,875 |
0 351.56 2,812.5 11,718.75 35,158.84 86,132.8 183,750 354,375 632,812.48 1,063,476.54 1,701,562.5 2,614,218.75 |
表2-8 用最小二乘法计算S 0 和C时当每级荷载间隔为3.125Kpa时的有关值
|
P |
∑P |
P2 |
∑P2 |
(∑P)2 |
N |
N∑P2 |
N∑P2-(∑P)2 |
|
3.125 6.25 9.375 12.5 15.625 18.75 21.875 25 28.125 31.25 34.375 37.5 |
3.125 9.375 18.75 31.25 46.875 65.625 87.5 112.5 140.625 171.875 206.25 243.75 |
9.765 39.06 87.89 156.25 244.14 351.56 478.51 625 791.1 976.56 1,18,.64 1,406.25 |
9.765 48.735 136.625 292.875 537.015 888.575 1,367.085 1,992.085 2,783.185 3,759.745 3,878.385 5,284.635 |
9.765 58.5 195.125 488 1,025.015 1,913.59 3,280.675 5,272.76 8,055.945 11,815.69 15,694.075 20,978.71 |
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 |
9.765 117 585.375 1,952 5,125.075 11,481.54 22,964.725 42,182.08 72,503.5 118,156.9 172,634.825 251,744.52 |
0 58.5 390.25 1,464 4,100.06 9,567.95 19,684.05 36,909.32 64,447.56 106,341.21 156,940.75 230,765.81 |
非拐点型圆滑型p—S曲线校正
1. 等增量校正法：
非拐点圆滑型p—S曲线具有等荷载增量下曲线斜率等量递增的特点，即：
图2-7 圆滑型的p—S曲线 图2-8 具有等△S/△P变化率的非拐点型
p—S 曲线校正
且：
其中：
联解上述各式，得到：
或：
求出S0，即可对非拐点圆滑型p—S曲线沉降值按下列公式进行校正：
式中：Si : 圆滑型p—S曲线上校正后的沉降量值
S0 : 沉降量修正值
SC : 沉降量实测值
2. 数据转换法：
根据某些函数的收敛速率差异，我们也可以把p—S坐标下的非拐点型圆滑型p—S曲线进行适当数据变换，使曲线转换成为具有拐点型曲线的特征，能够更为直观的找到曲线的比例极限P0。
常用方法有：s～lgt曲线法、lgP～lgS曲线法、P～△S/△P曲线法和P～△S/△t曲线法、P～△S/△lgt曲线法。
例2.1 用lgP～lgS曲线法确定比例极限P0。
我们选取在吉林大学建设工程学院土体实习基地进行的细砂浅层平板载荷原位试验部分数据，通过同一组数据在P～S曲线和lgP～lgS曲线中的不同线型表现，可以明显看到，数据和坐标系经过适当转换，在P～S坐标下的圆滑型p—S曲线可以转化为在lgP～lgS坐标下的具有拐点型特点的曲线，可以比较容易地确定比例极限点P0及其力学指标（见表2-9、图2-9、图2-10）。
需要指出的是，并非所有的在p—S坐标下非拐点圆滑型曲线在lgP～lgS曲线法、P～△S/△P曲线法和P～△S/△t曲线法中都能比较满意地转换为具有直观比例极限P0的拐点型曲线，每种方法存在一定差异，在工作中需要结合地基土的具体特点进行曲线类型的实际转化效果比对，找出适合本地区地基土特点的、方便、高效、快捷的测试方法。
表2-9 浅 层 平 板 载 荷 原 位 试 验 记录 表
实验地点：吉林大学建设工程学院实习基地 实验土层：细砂 试验深度：-2.0米 承压板面积：2500cm2 试验日期：
日 期
|
|
荷载等级 |
加载值Kpa |
观测时间 min |
累积沉降量（mm） |
累积 沉降 （mm） |
沉降 增量 （mm） |
备注 |
|||||
|
P |
lgP |
A表校正值 |
B表校正值 |
|||||||||
|
S |
lgS |
S |
lgS |
|||||||||
|
07/15 |
1 |
24 |
1.38 |
120 |
0.32 |
-0.495 |
0.28 |
-0.553 |
略 |
略 |
|
|
|
07/15 |
2 |
48 |
1.68 |
180 |
0.53 |
-0.276 |
0.50 |
-0.301 |
|
|
|
|
|
07/15 |
3 |
72 |
1.85 |
120 |
0.68 |
-0.167 |
0.65 |
-0.187 |
|
|
|
|
|
07/15 |
4 |
96 |
1.98 |
180 |
1.16 |
0.064 |
1.18 |
0.071 |
|
|
|
|
|
07/15 |
5 |
120 |
2.08 |
180 |
1.75 |
0.243 |
1.78 |
0.25 |
|
|
|
|
|
07/16 |
6 |
144 |
2.16 |
120 |
2.24 |
0.35 |
2.21 |
0.344 |
|
|
|
|
|
07/16 |
7 |
168 |
2.22 |
120 |
2.81 |
0.448 |
2.77 |
0.442 |
|
|
|
|
|
07/16 |
8 |
192 |
2.23 |
180 |
3.44 |
0.536 |
3.51 |
0.545 |
|
|
|
|
|
07/16 |
9 |
216 |
2.33 |
180 |
4.23 |
.0626 |
4.30 |
0.633 |
|
|
|
|
|
07/16 |
10 |
240 |
2.38 |
120 |
5.08 |
0.706 |
5.12 |
0.709 |
|
|
|
|
|
07/16 |
11 |
264 |
2.42 |
180 |
6.00 |
0.778 |
6.08 |
0.784 |
|
|
|
|
|
07/16 |
12 |
288 |
2.46 |
180 |
7.12 |
0.852 |
7.21 |
0.858 |
|
|
|
|
|
07/16 |
13 |
312 |
2.49 |
240 |
8.28 |
0.918 |
8.32 |
0.92 |
|
|
|
|
|
07/16 |
14 |
336 |
2.53 |
180 |
9.60 |
0.982 |
9.66 |
0.985 |
|
|
|
|
|
07/17 |
15 |
360 |
2.55 |
240 |
11.15 |
1.047 |
11.20 |
1.049 |
|
|
|
|
|
07/17 |
16 |
384 |
2.58 |
|
13.46 |
1.13 |
13.52 |
1.131 |
|
|
|
|
图2-9 表2-9数据在P～S坐标下表现为圆滑 图2-10 表2-9数据在P～S坐标下为具有拐
型的p—S曲线，无明显比例界线点P0 点的lgP～lgS曲线，有明显比例界线点P0